{"id":1951,"date":"2015-04-27T10:49:09","date_gmt":"2015-04-27T10:49:09","guid":{"rendered":"http:\/\/www.icog.es\/TyT\/?p=1951"},"modified":"2016-09-06T12:59:58","modified_gmt":"2016-09-06T12:59:58","slug":"mitos-de-la-geotecnia-frente-al-sentido-comun-de-la-geologia-ii","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/www.icog.es\/TyT\/index.php\/2015\/04\/mitos-de-la-geotecnia-frente-al-sentido-comun-de-la-geologia-ii\/","title":{"rendered":"Mitos de la geotecnia frente al sentido com\u00fan de la geolog\u00eda (II)"},"content":{"rendered":"

N\u00ba 45 |\u00a0Texto | Ignacio Morilla Abad. Doctor Ingeniero de Caminos Canales y Puertos y licenciado en Filosof\u00eda y Letras. Catedr\u00e1tico em\u00e9rito de la Universidad Polit\u00e9cnica de Madrid.<\/strong><\/p>\n

\n

La interpretaci\u00f3n de los ensayos en suelos y rocas presenta numerosos problemas en la ejecuci\u00f3n de los informes geot\u00e9cnicos. Esta situaci\u00f3n se puede resolver con una buena formaci\u00f3n geol\u00f3gica, de manera que la geolog\u00eda y la geotecnia se complementen para lograr unos informes rigurosos, obtener resultados r\u00e1pidos, econ\u00f3micos y, sobre todo, lo m\u00e1s exactos posibles.<\/p>\n<\/blockquote>\n

Mito n\u00ba 6. El ensayo de corte directo proporciona unos datos resistentes muy importantes como el \u00e1ngulo de rozamiento y la cohesi\u00f3n (si se hace bien)<\/h4>\n

Esta afirmaci\u00f3n, que es cierta, requiere unas matizaciones importantes para evitar errores muy frecuentes. \u00c9stas son:<\/p>\n

\"mitos_II_01\"<\/p>\n

    \n
  • La muestra tiene que ser representativa del terreno; o sea, tiene que pertenecer al mismo estrato o profundidad donde va a ejecutarse la cimentaci\u00f3n. No es l\u00f3gico que la muestra inalterada o parafinada, est\u00e9 m\u00e1s arriba o mucho m\u00e1s abajo que la base de la cimentaci\u00f3n. Este error es frecuent\u00edsimo por falta de coordinaci\u00f3n entre el calculista de los cimientos y el sondista o encargado de la campa\u00f1a geot\u00e9cnica.<\/li>\n
  • Antes del ensayo tiene que haber un informe geol\u00f3gico sencillo sobre la naturaleza de la muestra en relaci\u00f3n con el tipo de molde. Por ejemplo, en un molde de 40 mm de altura, no se puede colocar una muestra con elementos gruesos, del orden de 10 a 15 mm que si son abundantes distorsionan gravemente los resultados de \u201c\u03c6\u201d (\u00e1ngulo de rozamiento) y \u201cc\u201d (cohesi\u00f3n). Otro ejemplo es el de una muestra muy arcillosa que se coloca en el molde con una humedad claramente superior o inferior a la que tiene en el terreno. Esto puede distorsionar los resultados.<\/li>\n
  • Es necesario determinar previamente al ensayo, si \u00e9ste se tiene que realizar con muestra consolidada o no y con qu\u00e9 carga y tiempo hay que consolidar. Igualmente hay que fijar si se quiere efectuar la prueba con drenaje por arriba, por abajo o con drenaje por ambas caras; o tambi\u00e9n sin drenaje o en condiciones de \u201cmuestra inundada\u201d Los resultados pueden ser muy diferentes unos de otros. Lo correcto es efectuar el ensayo con las condiciones m\u00e1s parecidas a las que va a trabajar el terreno, que pueden ser varias seg\u00fan las fases constructivas.<\/li>\n
  • Cuando las muestras tienen elementos gruesos que pueden distorsionar el ensayo, puede ser interesante utilizar muestras remodeladas sin estos elementos gruesos, con las condiciones de humedad y densidad, lo m\u00e1s parecidas a la realidad de la obra.<\/li>\n
  • Otras variables que tambi\u00e9n hay que tener en cuenta son los sistemas de rotura de la probeta, con deformaci\u00f3n constante en el tiempo o con carga constante en el tiempo. Tambi\u00e9n puede influir en terrenos sensibles, la velocidad de ejecuci\u00f3n del ensayo y el tama\u00f1o de la probeta.<\/li>\n<\/ul>\n

    \"mitos_II_02\"Sin tener en cuenta estas premisas, es relativamente frecuente que se cometan errores de resultados de \u201c\u03c6\u201d y de \u201cc\u201d, salvo que los ensayos se realicen en laboratorios experimentados y con buenos aparatos de corte directo (figura 1).<\/p>\n

    Otro factor muy importante que se agrega a los cuatro anteriores es la mec\u00e1nica del procedimiento de ensayo y la determinaci\u00f3n de los resultados. Normalmente se deja al buen criterio del responsable del ensayo la determinaci\u00f3n de \u201c\u03c6\u201d y \u201cc\u201d por procedimientos gr\u00e1ficos, lo cual puede ser peligroso, o lo que es a\u00fan peor, se conf\u00eda a un programa de trazado de una recta de regresi\u00f3n, que puede dar resultados sorprendentes y err\u00f3neos (figuras 2, 3 y 4).<\/p>\n

    \"mitos_II_03\"En estos tres ejemplos se han comparado los resultados del laboratorio con los que resultan de aplicar el sentido com\u00fan y la observaci\u00f3n de las probetas ensayadas, con lo que se obtienen resultados muy diferentes, que obligan a tener serias dudas de los resultados de los laboratorios y, por tanto, se hace muy necesaria la revisi\u00f3n y aplicaci\u00f3n de las observaciones geol\u00f3gicas de las probetas antes y despu\u00e9s del ensayo.<\/p>\n

    \"mitos_II_04\"Mito n\u00ba 7. El ensayo triaxial permite hallar con m\u00e1s exactitud dos datos resistentes muy importantes, como el \u00e1ngulo de rozamiento y la cohesi\u00f3n (si se hace bien)<\/h4>\n

    Las observaciones que hay que hacer son las mismas que las del ensayo de corte directo (ver Mito n\u00ba 6, todos los apartados), pero hay que a\u00f1adir otras como: la medida de presiones intersticiales, velocidad de carga axial, medida de tensiones y deformaciones en las caras de la probeta, etc. y, sobre todo, la determinaci\u00f3n de presi\u00f3n lateral, para que se reproduzcan las condiciones de obra con la mayor exactitud posible (figura 5). El establecimiento de la presi\u00f3n lateral es extraordinariamente importante, pues modifica esencialmente la magnitud de los resultados; y aqu\u00ed es de gran ayuda el conocimiento geol\u00f3gico del terreno y una adecuada testificaci\u00f3n del sondeo donde se ha extra\u00eddo la muestra a ensayar. Las teor\u00edas acerca del empuje lateral de tierras en un sondeo son muchas y muy diferentes entre s\u00ed, seg\u00fan los autores, y se requiere la intervenci\u00f3n de un especialista para acotar el problema. El n\u00famero posible de ensayos triaxiales es infinito como se desprende de la combinaci\u00f3n de las variables que intervienen, por lo que la elecci\u00f3n de las variables adecuadas permite ahorrar mucho tiempo y dinero.<\/p>\n

    \"mitos_II_05\"Tanto el ensayo de corte directo como el triaxial tienen objetivos casi iguales, pero el primero es m\u00e1s r\u00e1pido y econ\u00f3mico y el segundo m\u00e1s completo, lento y caro. A continuaci\u00f3n se incluye una tabla comparativa de caracter\u00edsticas.<\/p>\n

    Mito n\u00ba 8. El ensayo CBR (California Bearing Ratio) solo sirve para calcular pavimentos y est\u00e1 cayendo en desuso<\/h4>\n

    El ensayo CBR surgi\u00f3 a principios del siglo XX, con la finalidad de calcular pavimentos, pero tiene muchas m\u00e1s aplicaciones. Ya, algunas de sus variantes se usan para establecer criterios de control de calidad y predicci\u00f3n de la alterabilidad de las caracter\u00edsticas de los suelos y puede ser de gran utilidad (figura 6).<\/p>\n

    \"mitos_II_06\"El ensayo normalizado se realiza despu\u00e9s de mantener la probeta compactada, 4 d\u00edas en inmersi\u00f3n de agua, pero esta situaci\u00f3n que aparentemente es muy desfavorable, depende mucho de la permeabilidad del suelo compactado; en suelos arcillosos puede tardar varios a\u00f1os en modificar la humedad del n\u00facleo de la probeta. Sin embargo, en suelos granulares esto sucede de forma relativamente r\u00e1pida, y hay poca diferencia entre un ensayo inmediato (sin inmersi\u00f3n) y otro normalizado.<\/p>\n

    \"mitos_II_tabla_01\"Los dos factores m\u00e1s importantes que influyen en los resultados del ensayo CBR son la humedad de amasado de la probeta y la energ\u00eda de compactaci\u00f3n, adem\u00e1s del tipo de suelo y el tiempo de inmersi\u00f3n. Esto permite m\u00faltiples variantes que tienen diversas aplicaciones. Por ejemplo, en Francia, Reino Unido y otros pa\u00edses europeos se usa cada vez m\u00e1s el CBR inmediato, para caracterizar el tipo de suelo para explanaciones, junto con otras variables de granulometr\u00eda y plasticidad. La comparaci\u00f3n de resultados del CBR en un mismo suelo variando la humedad de compactaci\u00f3n, o la energ\u00eda de compactaci\u00f3n, permite apreciar la sensibilidad del suelo a estas variables y, por tanto, acotar los valores m\u00e1s adecuados para su utilizaci\u00f3n en obra. Seg\u00fan el tipo de suelo, tambi\u00e9n se puede variar el tiempo de inmersi\u00f3n y la sobrecarga que simula el pavimento y sacar consecuencias frente a su utilizaci\u00f3n en obra o su control de ejecuci\u00f3n.<\/p>\n

    \"mitos_II_07\"Tambi\u00e9n es muy \u00fatil para comprobar la eficacia de las estabilizaciones de suelos, con cemento, cal, escorias, cenizas, etc., variando porcentajes de material estabilizador, d\u00edas de curado al aire o d\u00edas de curado en inmersi\u00f3n. Las posibilidades de obtener datos pr\u00e1cticos son muy numerosas, y su realizaci\u00f3n previa a la iniciaci\u00f3n de las obras da lugar a una serie de datos que proporcionan indicaciones pr\u00e1cticas de c\u00f3mo actuar en caso de lluvia, desecaci\u00f3n, compactaci\u00f3n, control de la humedad y de la densidad in situ, al mismo tiempo que puede predecirse la evoluci\u00f3n a corto o medio plazo de los suelos controlados por el ensayo CBR (ver figuras 7 y 8).<\/p>\n

    Mito n\u00ba 9. El ensayo de placa de carga soluciona las dudas de las determinaciones de densidad en explanadas (si se hace bien)<\/h4>\n

    En las figuras 9 y 10 se muestran las placas de carga para el ensayo.<\/p>\n

    \"mitos_II_08\"La afirmaci\u00f3n del enunciado, que es cierta, requiere unas matizaciones importantes para evitar errores muy frecuentes, que son:<\/p>\n

      \n
    • La placa tiene que tener unas dimensiones adecuadas al tipo del terreno, sobre todo a la granulometr\u00eda y al tama\u00f1o m\u00e1ximo del suelo y tambi\u00e9n al espesor de la tongada a examinar. En el primer caso, el tama\u00f1o m\u00e1ximo debe ser inferior de 1\/4 a 1\/3 del di\u00e1metro de la placa sin que el suelo sea uniforme. En el segundo caso, para que el bulbo de tensiones alcance a todo el espesor de la tongada, el di\u00e1metro de la placa debe ser m\u00e1s o menos igual al espesor de aquella. Por ejemplo, en un suelo de tama\u00f1o m\u00e1ximo de 10 cm, la placa debe ser al menos de 30 cm, o mayor a\u00fan si la tongada a analizar es de 40 cm, en cuyo caso la placa tendr\u00eda que tener un di\u00e1metro de 45 cm. En caso contrario se producen errores importantes.<\/li>\n
    • La humedad de la capa a ensayar es un factor decisivo en los resultados de los ensayos\"mitos_II_09\" en todos los suelos, pero en especial para los que tengan componentes arcillosos. No se puede interpretar bien el m\u00f3dulo de deformaci\u00f3n del terreno sin tener en cuenta la humedad del mismo bajo la placa. Por otra parte, el aspecto superficial del suelo tiene que ser representativo. No se puede apoyar la placa sobre un elemento grueso, ni sobre una peque\u00f1a depresi\u00f3n con agua y residuos arcillosos.<\/li>\n
    • Adem\u00e1s del di\u00e1metro de la placa, influye el tipo de \u00e9sta, seg\u00fan el n\u00famero de apoyos fijos alejados del punto de ensayo; deben ser tres o cuatro puntos, nunca dos. Adem\u00e1s, el n\u00famero de puntos de medida sobre la placa, para obtener el asentamiento de \u00e9sta, debe ser como m\u00ednimo de tres, que definen un plano y la media del asiento de los tres puntos es as\u00ed representativa del asiento total.<\/li>\n
    • El n\u00famero de ciclos de carga y descarga var\u00eda seg\u00fan la utilizaci\u00f3n de los resultados del valor del m\u00f3dulo de deformaci\u00f3n. En zonas donde se van a colocar cimientos sobre el suelo conviene hacer varios ciclos de presi\u00f3n constante o presi\u00f3n variable por escalones de carga. Sin embargo, en explanaciones para carreteras, ferrocarriles o aeropuertos, suele ser suficiente con dos ciclos de carga, seg\u00fan la norma alemana usada en Espa\u00f1a, y analizar el m\u00f3dulo en primer ciclo (EV1) y compararlo con el m\u00f3dulo en segundo ciclo (EV2) para sacar conclusiones. En ambos casos, la carga m\u00e1xima a transmitir al suelo durante el ensayo debe ser como m\u00ednimo el doble de la carga de uso en la realidad. Esta magnitud es adecuada en la mayor\u00eda de los casos, pero en algunos cimientos no se puede alcanzar f\u00e1cilmente por lo que hay que recurrir a procedimientos especiales.
      \nLos ensayos m\u00e1s utilizados en Espa\u00f1a son el suizo y el alem\u00e1n. En la norma suiza el m\u00f3dulo ME tiene como expresi\u00f3n general (valores en kg\/cm\u00b2):<\/li>\n<\/ul>\n

      ME = \u0394p \/ \u0394Zt\u00b7D = 2 \u00b7 p\u00b7 a\/\u0394Zt<\/p>\n

        \n
      • Siendo \u201ca\u201d el radio de la placa en cm. El coeficiente 2 se debe a que en el m\u00e9todo suizo se supone que la profundidad del terreno deformado es de 2a, o sea, igual al di\u00e1metro de la placa.
        \n\u201cp\u201d es el incremento de presiones, es decir:
        \nentre 0,5 y 1,5 kg\/cm2 para los cimientos de terraplenes o desmontes en suelo natural;
        \nentre 1,5 y 2,5 kg\/cm2 para las capas de cimiento del pavimento, o sea para la coronaci\u00f3n del terrapl\u00e9n;
        \nentre 2,5 y 3,5 kg\/cm2 para las capas de subbase del pavimento.<\/li>\n<\/ul>\n

        Los valores m\u00ednimos a alcanzar en cada capa de terreno seg\u00fan las prescripciones suizas son los siguientes:<\/p>\n

        Valores de ME en kg\/cm\u00b2\"mitos_II_10\"<\/p>\n

        Las prescripciones alemanas son m\u00e1s precisas e incluyen valores de Ev1, Ev2 y porcentajes de compactaci\u00f3n, adem\u00e1s de limitar las caracter\u00edsticas de los terrenos. Hay que tener en cuenta que los m\u00f3dulos alemanes y suizos son diferentes, y que el ME suizo es 1,33 veces m\u00e1s alto que el Ev2 o Ev1 alem\u00e1n, lo que significa que este \u00faltimo calcula el m\u00f3dulo en un espesor 0,75 veces el di\u00e1metro de la placa y el ME suizo en un espesor igual al di\u00e1metro de la placa (a igualdad de cargas).<\/p>\n

        Se inserta a continuaci\u00f3n (figura 11) el esquema operativo del ensayo de placa de carga alem\u00e1n.<\/p>\n

        \"mitos_II_11\"Las curvas de tensiones-deformaciones de los diversos suelos adoptan formas t\u00edpicas seg\u00fan su granulometr\u00eda, coeficiente de uniformidad, porcentaje de finos y sobre todo humedad.<\/p>\n

        En la figura 12 se incluyen algunas curvas t\u00edpicas de varios suelos.<\/p>\n

        Mito n\u00ba 10. El ensayo edom\u00e9trico proporciona unos par\u00e1metros de deformabilidad del suelo bastante exacto (si se hace bien)<\/h4>\n

        En la figura 13 se muestran los aparatos para el ensayo edom\u00e9trico.<\/p>\n

        \"mitos_II_12\"La afirmaci\u00f3n del enunciado es cierta y, debido al tama\u00f1o de la probeta, parecido a la del ensayo de corte directo. Sin embargo, requiere unas matizaciones importantes para evitar errores muy frecuentes. Estas son:<\/p>\n

        \"mitos_II_13\"<\/p>\n

          \n
        • La muestra tiene que ser representativa del terreno, es decir, tiene que pertenecer al mismo estrato o profundidad donde va a ejecutarse la cimentaci\u00f3n para calcular los posibles asientos en esa zona. No es l\u00f3gico que la muestra inalterada o parafinada, est\u00e9 m\u00e1s arriba o mucho m\u00e1s abajo que la base de la cimentaci\u00f3n. Este error es frecuent\u00edsimo por falta de coordinaci\u00f3n entre el calculista de los cimientos y el sondista o encargado de la campa\u00f1a geot\u00e9cnica.<\/li>\n
        • Antes del ensayo tiene que haber un informe geol\u00f3gico sencillo sobre la naturaleza de la muestra en relaci\u00f3n con el tipo de molde. Por ejemplo, en un molde de 40 mm de altura, no se puede colocar una muestra con elementos gruesos, del orden de 10 mm que, si son abundantes, distorsionan gravemente los resultados de la curva tensiones-deformaciones. Otro ejemplo es el de una muestra muy arcillosa que se coloca en el molde con una humedad claramente superior o inferior a la que tiene en el terreno. Esto puede distorsionar los resultados.\"mitos_II_14\"<\/li>\n
        • Es necesario determinar previamente al ensayo, si \u00e9ste se tiene que realizar con muestra consolidada o no y con qu\u00e9 cargas hay que programar los diversos escalones de cargas. Igualmente hay que fijar si se quiere efectuar la prueba con drenaje por arriba, por abajo o con drenaje por ambas caras; o tambi\u00e9n sin drenaje o en condiciones de \u201cmuestra inundada\u201d. Los resultados pueden ser muy diferentes unos de otros. Lo correcto es efectuar el ensayo con las condiciones de carga y drenaje m\u00e1s parecidas a las que va a trabajar el terreno, que pueden ser varias seg\u00fan las fases constructivas.<\/li>\n
        • Cuando las muestras tienen elementos gruesos que pueden distorsionar el ensayo, puede ser interesante utilizar muestras remodeladas con las condiciones de humedad y densidad lo m\u00e1s parecidas a la realidad de la obra, pero sin los elementos gruesos.<\/li>\n
        • Lo m\u00e1s importante es determinar la deformaci\u00f3n que se obtendr\u00e1 en la probeta para las cargas reales que va a tener el cimiento, sobre todo para la carga m\u00e1xima, as\u00ed como calcular el tiempo en que se producir\u00e1 el asiento, en cuyo caso es necesario estimar cuidadosamente la permeabilidad del terreno bajo el cimiento.<\/li>\n
        • Para el c\u00e1lculo del tiempo de consolidaci\u00f3n se suelen hacer extrapolaciones de las curvas de consolidaci\u00f3n realizadas en tiempos relativamente cortos, mediante construcciones gr\u00e1fico-num\u00e9ricas diferentes seg\u00fan los diversos autores.<\/li>\n<\/ul>\n

          La curva de deformaciones-tiempos, expresada en escalas semilogar\u00edtmica en el gr\u00e1fico de la figuras 14 y 15, permite establecer una extrapolaci\u00f3n de la deformaci\u00f3n que tendr\u00e1 la muestra cuando alcance el grado de consolidaci\u00f3n 90% o 100% mediante construcciones gr\u00e1ficas y num\u00e9ricas. En esta \u00faltima curva (figura 15), en la que las presiones est\u00e1n representadas en escala logar\u00edtmica, las diversas ramas de carga y descarga son aproximadamente rectas y su pendiente se denomina \u00edndice de compresi\u00f3n o \u00edndice de hinchamiento seg\u00fan se trate de una trama de carga o de descarga respectivamente. Sus valores son:<\/p>\n

          \u00cdNDICE DE COMPRESI\u00d3N CC:
          \n(e \u2013 e1) \/ (log10 \u03c3 – log10 \u03c3 1)
          \nen las ramas de carga.<\/p>\n

          \u00cdNDICE DE HINCHAMIENTO CS:
          \n(e \u2013 e1) \/ (log10 \u03c3 – log10 \u03c3 1)
          \nen las ramas de descarga.<\/p>\n

          Otras magnitudes muy utilizadas para correlacionar los resultados del ensayo con otros par\u00e1metros geot\u00e9cnicos son:<\/p>\n

          Coeficiente de compresibilidad espec\u00edfica mv = s\/ H . \u0394p
          \nExpresado en 1\/ MPa o en 1\/ kg\/cm\u00b2<\/p>\n

          En la que:
          \ns = asiento en un escal\u00f3n de carga.
          \nH = altura inicial de la probeta en ese escal\u00f3n.
          \n\u0394p = incremento de presiones en ese escal\u00f3n.<\/p>\n

          A efectos pr\u00e1cticos es mucho m\u00e1s eficaz emplear el m\u00f3dulo edom\u00e9trico Em, que simplemente es el inverso de mv y que refleja con m\u00e1s aproximaci\u00f3n a la realidad, la relaci\u00f3n entre tensiones y deformaciones en un determinado intervalo de presiones.<\/p>\n

          Em = 1 \/ mv = H . \u0394p \/ s
          \nExpresado en MPa o en kg\/cm\u00b2<\/p>\n

          \"mitos_II_15\"Este m\u00f3dulo es muy parecido al m\u00f3dulo el\u00e1stico de Young, y pueden utilizarse indistintamente a efectos pr\u00e1cticos, pues las diferencias son escasas, aunque en teor\u00eda, el m\u00f3dulo de Young o de deformabilidad lineal E es un poco m\u00e1s peque\u00f1o que el edom\u00e9trico.
          \nPero lo m\u00e1s pr\u00e1ctico y directo es calcular el m\u00f3dulo de deformaci\u00f3n por la \u00faltima f\u00f3rmula, utilizando los datos del escal\u00f3n de carga que englobe a las presiones de trabajo que va a tener la cimentaci\u00f3n. Por ejemplo, si una zapata tiene una presi\u00f3n de contacto m\u00e1xima de 0,23 MPa (2,3 kg\/cm\u00b2) y los datos siguientes son representativos por ser una media de varias probetas, el m\u00f3dulo de deformaci\u00f3n ser\u00e1 27,8 MPa, seg\u00fan la tabla superior adjunta de un caso real.<\/p>\n

          \"mitos_II_16\"Conclusiones<\/h4>\n

          La realizaci\u00f3n de ensayos geot\u00e9cnicos ha sufrido una transformaci\u00f3n importante en los \u00faltimos 10 o 15 a\u00f1os como consecuencia de la crisis econ\u00f3mica y de la dr\u00e1stica reducci\u00f3n de obras p\u00fablicas y edificaci\u00f3n. Esta situaci\u00f3n ha supuesto la descapitalizaci\u00f3n del sector humano de ingenier\u00edas y laboratorios de ensayos, que afect\u00f3 tanto a t\u00e9cnicos superiores y medios como a oficiales de laboratorio, reduciendo el n\u00famero de todos ellos. Por otra parte, la inversi\u00f3n en aparatos de laboratorio y otros medios materiales ha sufrido una disminuci\u00f3n a\u00fan mayor. Esta situaci\u00f3n de tipo general ha tenido como consecuencia una reducci\u00f3n de la calidad de los ensayos y de la interpretaci\u00f3n de los mismos, salvo excepciones muy honrosas. Precisamente, para paliar el estado de cosas actual, se propone en este art\u00edculo una reducci\u00f3n o eliminaci\u00f3n de muchos mitos asociados por rutina a determinados tipos de ensayos, de los que aqu\u00ed (y en la parte I de este art\u00edculo, T&T 44) se han comentado solamente diez de los m\u00e1s importantes. Esta propuesta se fundamenta en varias ideas b\u00e1sicas:<\/p>\n

          Revisar las normas actuales de ensayos, para aplicarlas correctamente, y no con procedimientos rutinarios, que muchas veces han ido acumulando defectos.<\/p>\n

          Abrir el abanico de posibilidades a la utilizaci\u00f3n de normas extranjeras, m\u00e1s modernas y con mayor contenido pr\u00e1ctico, comparando con un sentido constructivo las normas espa\u00f1olas con las for\u00e1neas.<\/p>\n

          Aplicar a cada caso de realizaci\u00f3n de ensayos un criterio de an\u00e1lisis de resultados que permita conocer r\u00e1pidamente si el orden de magnitud de los mismos est\u00e1 dentro de lo habitual y carece de errores de bulto.<\/p>\n

          Intensificar mucho m\u00e1s el an\u00e1lisis geol\u00f3gico de la selecci\u00f3n de muestras para ensayo y su representatividad para lograr unos resultados m\u00e1s fiables. Muchas veces es m\u00e1s importante asegurarse previamente de la representatividad de las muestras, con una adecuada revisi\u00f3n visual y descripci\u00f3n geol\u00f3gica exacta, que no hacerlo y obtener resultados dudosos.<\/p>\n

          \"mitos_II_17\"Colof\u00f3n<\/strong><\/p>\n

          Como resumen puede decirse que los datos geot\u00e9cnicos fiables dependen, en primer lugar, de una colaboraci\u00f3n entre ge\u00f3logos y geot\u00e9cnicos en todas las fases de trabajo de campo, selecci\u00f3n de muestras y ensayos de laboratorio; y, en segundo lugar, de una selecci\u00f3n razonada de normas a aplicar y de la adecuada formaci\u00f3n de t\u00e9cnicos de laboratorio e ingenieros geot\u00e9cnicos.<\/p>\n","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

          N\u00ba 45 |\u00a0Texto | Ignacio Morilla Abad. Doctor Ingeniero de Caminos Canales y Puertos y licenciado en Filosof\u00eda y Letras. Catedr\u00e1tico em\u00e9rito de la Universidad Polit\u00e9cnica de Madrid. La interpretaci\u00f3n de los ensayos en suelos y rocas presenta numerosos problemas en la ejecuci\u00f3n de los informes geot\u00e9cnicos. 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